| 混凝土减水剂和泵送剂临界掺量的分析与评价 | ||||
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2．1 减水剂的减水机理DLVO理论影响混凝土流动性最基本的组分是水泥浆体。它是浓稠的分散体系，在其中的分散相——水泥颗粒具有相当大的比表面积即具有较大的界面自由能，为降低它就要从溶液中吸收种种物质。减水剂之类的有机化合物一经吸附到水泥颗粒表面，便形成扩散双电层，ξ电位发生变化，颗粒间静电斥力作用使颗粒趋向分散而难以凝聚，释放出凝聚结构中的水，达到减水或增大流动性的作用。分散体系中的分散相——水泥颗粒众多，颗粒之间还受到范德华引力的作用，使水泥颗粒趋向凝聚。因此，两个颗粒之间的总电位V总由静电斥力电位VR和范德华引力电位VA构成。V总=VR+VA胶体粒子周围的双电层斥力电位，由于Ka≥1即双电层的厚度1K与颗粒半径a相比可以忽略，则近似的表示为：根据双分子模型，当S≤a时，粒子之间的范德华分子引力电位可表示为：VA=-H12·aS式中ε——介电常数；a——颗粒半径；ψ——表面电位；S——颗粒间表面距离；K——德拜-黑格尔常数，双电层厚度的倒数，离子浓度的函数；H———哈马克常数；所以，水泥颗粒之间相互作用的总电势能为：可以看到：当粒子间距较大或较小时，粒子以相互吸引为主，范德华引力占主导。在中间状态时，则要考虑斥力和引力的共同作用。在总的电位能曲线上有两个极小值，较深的一个称作第一极小值，较浅的称作第二极小值，表明了粒子间距较大和粒子间距较小时，范德华引力占优势。在总的电位能曲线上，还有一个极大值Vb称作位能势垒。粒子布朗运动平均位能为32·KT。溶胶粒子热运动能量与位能曲线上两个极小值和位能势垒的大小相比较，如果位能势垒比热运动能小，即Vb32·KT，或者由于固体表面电位ψ比较低，或电解质浓度ε比较小，或哈马克常数H比较大等各种原因，而使总电位能曲线上没有位能势垒，由于引力，胶粒就要互相粘结，直到第一极小值，此时发生胶体聚结。加入表面活性物质的外加剂后，由于外加剂含有可电离的基因，水泥颗粒间双电位斥力增加；外加剂含有吸附层使哈马克常数大大地减小，导致水泥颗粒间范德华引力减弱；外加剂大分子物质吸附在水泥颗粒表面，高分子链伸入到介质中，当水泥颗粒彼此靠近时，引起这些键之间产生相互作用，同时伴随着熵的减少，则斥力位能VR增加，总的位能V总升高，因而位能势垒也增加，使水泥颗粒间要达到凝聚必须克服更高的位能势垒，因而在相当长的时间内保持稳定的分散状态。2．2 外加剂改性效果变坏的机理在某些条件下，混凝土中加入超量的外加剂会使其产生聚结，造成改性效果不再增加，甚至对某些性能产生副作用，其机理如下：1．水泥溶胶粒子与加入的外加剂，两者电荷符号相反，外加剂超过一定掺量则中和了胶体粒子表面的电荷，使粒子失去电性而易凝聚。2．在超过一定掺量时，表面活性物质在水泥胶粒表面形成较薄的吸附层，其憎液部分朝外，使胶粒易凝聚。3．外加剂的长链分子在粒子表面上发生两处以上的吸附，使胶粒易发生联桥而凝聚在一起。3确定临界掺量的方法各国学者在研究外加剂分散和凝聚效应是通过流变参数、ξ电位、等温吸附、砂浆流动度、小漏斗流过时间，坍落度等检测方法确定的。服部健一、大门正机等通过对ξ电位、等温吸附和砂浆流动度等方面测定，研究了掺超塑化剂、减水剂的减水机理，并相应确定临界掺量数值。普通硅酸盐水泥浆等温吸附测量的结果表明，外加剂总掺量和残留在液相中的浓度以及吸附量之间的关系得知，当外加剂掺量低于1%时，外加剂绝大部分吸附于水泥粒子表面，而溶液中的残留浓度几乎没有，吸附在水泥颗粒表面或水化产物上的外加剂，能有效地破坏水泥粒子的网络，并使粒子分散，释放出凝聚结构中的水分达到增加流动度或降低用水量的作用。而当外加剂掺量超过1．5%时，液相浓度大大提高。但残留在液相内的超塑化剂则达不到对水泥的分散作用，也不增大流动性或减水作用。因此超塑化剂掺量1．5%就可确定为临界掺量。从水泥-水悬浮体系掺加超塑化剂时ξ的电位变化情况可以看出，当超塑化剂掺量在1%以下，ξ电位的负值逐渐增加，可达到-30mV～-40mV，由于具有这样大的ξ电位，粒子之间存在着强大的斥力，因为电性相斥，有效地破坏了水泥颗粒的网状凝聚，使其分散。但当掺量超过1．5%，ξ电位趋向稳定，斥力也趋向稳定，其减水或增大流动性的效果不再增加。由水泥砂浆跳桌测定流动度的结果。也可看出类似的趋势：磺化萘甲醛缩合物，在掺量0．75%左右，流动度增大较多；超过0．75%则逐渐平缓。磺化三聚氰胺甲醛缩合物，在掺量1．5%左右，流动度增大较多；超过1．5%则逐渐平缓。从上述流动度、等温吸附和ξ电位的测量结果来看，三者是非常吻合的。大门正机认为：水泥分散效应的实质是由于吸附在粒子表面形成了扩散双电层，在滑动面上产生了电动电位ξ，而分散相水泥粒子的分散和凝聚，直接与粒子的电动电位ξ有关，也就是说，水泥浆、砂浆和混凝土的减水效应主要是电位的增大。R．Lapasin等，用三种木质素磺酸盐减水剂F1、F2、F3和一种磺化三聚氰胺甲醛缩合物超塑化剂研究掺量对水泥浆流变性能的影响。试验采用42．5级普通硅酸盐水泥，水灰比0．4，以回转粘度计测出在不同转速下的最大剪应力τmax。τmax及其相应的粘度ηmax表现出静止状态下水泥浆的结构特性。ηmax和ηe与减水剂F1的掺量C的关系可以看出，随着减水剂掺量的增加，ηmax逐渐降低，达到一定掺量ηmax达到最小值，这个掺量就是临界掺量。试验结果表明，对于三种木质磺酸盐的临界掺量Cc为0．5%；对于磺化三聚氰胺缩甲醛的临界掺量为2．5%。当外加剂掺量超过临界掺量后，掺减水剂水泥浆的ηmax反而随掺量增加而增大，而掺超塑化剂水泥浆τmax则几乎保持不变。从黄大能等测定采用矿渣硅酸盐水泥，掺低引气性的多环芳烃磺酸盐高效减水剂的流变性能可以看出，表观粘度随着减水剂掺量的增加呈指数下降，但是当减水剂的掺量超过一定数值时，表观粘度不再下降，从而可以确定出临界掺量。而且，临界掺量随水灰比的降低而增大。尽管确定外加剂临界掺量的方法很多，但作者以为ξ电位、等温吸附、流变参数等测试方法，从表面物理化学和流变学的理论研究和分析具有重要意义，而流动度、小漏斗流过时间和坍落度测试方法更简便和更接近工程实践并具有应用价值。因此，对于商品混凝土厂、建筑公司和一般科研机构，由于条件所限，宜以流动度、小漏斗流过时间和坍落度等方法试验来确定外加剂临界掺量。4 影响临界掺量的各种因素 4．1 外加剂的种类和品质服部健一按减水剂的化学结构划分为八类，即1．木质素磺酸盐或其衍生物为主要成分的；2．高级多价乙醇的磺酸盐为主要成分的；3．含氧有机酸为主要成分的；4．烷丙烯基磺酸盐为主要成分的；5．聚氧化乙烯基醚为主要成分的；6．多元醇复合体为主要成分的；7．芳香族多环聚合物的磺酸盐为主要成分的；8．水溶性三聚氰胺甲醛树脂磺酸盐为主要成分的减水剂进行了减水剂掺量与水泥浆流动度之间关系的试验。试验表明，各种减水剂、塑化剂增大流动性的效果不同。在一定范围内，流动性随着掺量的增大而增大，但达到一定掺量其增大流动性的效果不再增加，即都有一个临界掺量。烷丙烯基磺酸盐系的迈蒂，增大流动性的效果最佳，其临界掺量高达2．0%；芳香族多环聚合物磺酸盐系效果也佳，其流动性随掺量增大而增大，从曲线反弯来看，找不出临界掺量；多元醇系、高级多价乙醚系，增大流动性的效果尚佳，其临界掺量为1．0%左右；水溶性三聚氰胺甲醛树脂磺酸盐系，含氧有机酸盐系，增大流动性效果一般，其临界掺量为1．0%左右；木质素磺酸盐、聚氧化乙烯烷基醚系，增大流动性的效果最差，其最佳掺量找不出。本试验中的芳香族多环聚合物磺酸盐系、木质素磺酸盐系、聚氧化乙烯烷基醚系的试验曲线有些反常，故无临界掺量可查。从另一试验可知，β萘磺酸高缩合物钠盐系，增大流动性的效果最佳，临界掺量为1．0%左右；杂酚油磺酸缩合物钠盐系，增大流动性的效果第二，临界掺量为1．0%左右；β萘磺酸低缩合物钠盐系，增大流动性效果第三，临界掺量为1．2%左右；三聚氰胺甲醛树脂磺酸钠系，增大流动性的效果第四，临界掺量为1．5%左右；葡萄糖酸钙、木质素磺酸钠系、聚氯乙烯酚醛乙醚的增大流动性的效果要略低些，临界掺量均为0．5%左右。以国内几种常用高效减水剂品种和掺量对水泥浆体流动度影响的试验可以看出，水泥浆随着减水剂掺量的增大而增大，流动度增大效果以FDN最佳，SM次之，依次为SNI、NF、UNF、而NNO最差。但是，当高效减水剂掺量达到1．0%均接近临界掺量。由于试验的掺量最高为1．0%，准确的临界掺量尚未得出。4．2 减水剂的核体数与分子链长短服部健一在对β-萘磺酸甲醛缩合物的基础研究中证实，该缩合物系列是一核体、分子量230的十核体、分子量2400的准高分子范围的混合物。粘度、导电率、紫外线吸收光谱和溶解度的试验表明，一至四核体与五核体以上是截然不同的，一至四核体是属于低分子范畴，而五核体是属于高分子范畴。减水剂对水泥的分散性，从一核体直至十核体，其分散性逐渐增大。这表明，随着分子量的增大，减水剂的范德华引力增大，吸附量增大。因而，减水剂的临界掺量随着核体数和分子键增大而增大。由试验可以看出，β-萘磺酸甲醛缩合物的核体数从一到十，随着核体数增加，分散性变好。在同一流动度下，核体数越大，水灰比越小；在同一水灰比下，核体数越大，流动度越大。对于同一系列的减水剂，其临界掺量也因吸附量的增大而增大。4．3 水泥浆的水灰比试验表明，水泥浆的流动度，随着萘系减水剂的掺量增大而增大，但其效果和临界掺量因水灰比的不同而不同。当水灰比较低时，临界掺量较大，水灰比较高时，临界掺量较小。5 减水剂超掺量实例简介沈阳某农贸大厅工程，三层框架结构，混凝土采用商品混凝土。在浇筑一层框架柱时，其中有六根柱子，由于
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