| 混凝土减水剂复配工艺研究 | |||
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摘要：针对萘系减水剂和氨基磺酸盐减水剂的优缺点，采用复配工艺将两者进行复合，旨在使之优势互补。研究了N减水剂和A减水剂在不同复配比条件下的净浆流动度、流动度损失、 1．1实验原理N减水剂萘磺酸甲醛缩合物是一种普遍使用的高效减水剂，分子式为：N减水剂，有明显的减水作用；在其聚合物大分子中含有主导官能团SO3Na，无非主导官能团，可与含不同主导官能团或非主导官能团、减水率较高的大分子聚合物高效减水剂相互复合[3]。A减水剂也是一种高效减水剂，分子式为：由于A减水剂对水泥的适应性比较差，而N减水剂对水泥的适应性比较好，将二者复合使用后，可调节二者的比例以达到适应不同牌号水泥的目的。1．2水泥净浆流动度实验水泥净浆流动度实验按GBT8077-2000测定。1．3混凝土坍落度实验实验材料水泥：宝山牌#32.5普通硅酸盐水泥，张店水泥厂生产；粉煤灰：1级，桓台电厂生产；萘磺酸盐甲醛缩合物，莱芜减水剂厂生产；氨基磺酸盐：京科减水剂厂生产；引气剂和缓凝剂：聚鑫化工厂提供；砂子：中粗河砂；石子：人工碎石二级配，直径5~10mm的占40%，10~20mm的占60%；混凝土拌和物坍落度以毫米单位表示，在记录坍落度值的同时应记录混凝土拌和物的粘聚性和保水性情况。1．4混凝土减水率的测定减水率为坍落度基本相同时基准混凝土和掺外加剂混凝土单位用水量之差与基准混凝土单位用水量之比。WR=W0*100%式中，WR—减水率，%；W0—基准混凝土单位用水量，kgm3；W1——掺外加剂混凝土单位用水量，kgm3。2结果与讨论 2．1单掺N减水剂和A减水剂的水泥净浆流动度N减水剂和A减水剂掺量对水泥净浆初始流动度和2.5h后流动度的影响如图1和图2所示。从图1可见，初始净浆流动度随N减水剂掺量的增加而增大。N减水剂掺量由0.6%增至此0.7%时，初始净浆流动度由170mm增加到215mm，增幅达26.5%，而掺量大于0.7%时，净浆流动度增加趋于缓慢。图1表明，净浆流动度与A减水剂掺量的关系与掺N减水剂情形相似。由图2看出，增加N减水剂掺量净浆流动度损失逐渐减小；当掺量为1.0%时，2.5h后其净浆流动度损失值仅为10mm，但A减水剂在该掺量时，2.5h后其净浆流动度几乎无损失，如图2所示。可见，A减水剂在控制流动度损失方面优于N减水剂；然而，当A减水剂掺量为1.2%时，泌水较明显提高。2．2N减水剂与A减水剂复配的净浆流动度为探索对水泥减水效果好的复配减水剂，按不同比例复合N减水剂和A减水剂，通过正交实验考查净浆流动度随掺量的变化。图3为复合外加剂总掺掺量为0.7%~1.1%，两种减水剂配合比例不同时净浆流动度随时间的变化。由图3可知，当总掺量为0.7%时，2.5h净浆流动度都随时间有较大的损失，配合比为1：9的试样J损失最大，其损失值达到95mm；配合比为6：4的试样E损失最小，其损失值为60mm，但是其值相对其它几组来说还是比较大。总掺量为0.8%时净浆流动度随时间的变化如图3所示。配合比为7：3的复配减水剂D初始净浆流动度最大，配合比为2：8的减水剂I流动度最小。可见，复配减水剂D在掺量为0.8%时已发挥了其协同作用。图3表示了总掺量为0.9%时净浆初始流动度随时间的变化。随着减水剂掺量的增加，净浆流动度和流动度损失都有了很好的改善。复配减水剂C的初始净浆流动度最大，比配比相同、掺量为0.7%和0.8%时的最大净浆流动度分别大30mm和20mm。图3表明，总掺量为1.0%时，复配减水剂C，E，H的初始净浆流动度不再增大，但其2.5h后流动度损失较小。2．2复配减水剂对初始净浆流动度的影响初始净浆流动度与复配减水剂掺量的关系见图4。由图4可见，随总掺量的增大，各试样的初始净浆流动度均有不同程度的增大。但曲线C，D，E，H表明，当掺量大于0.9%时，流动度增加很小，说明此时减水剂已接近饱和。 复配N减水剂和A减水剂得到的减水剂，在复配比是8：2，掺量为0.9%时其净浆流动度可达250mm，比单独使用N减水剂和A减水剂净浆流动度要大，达到了两种减水剂效果共同作用的目的。针对不同水泥，该复配减水剂可改变复配比使复配减水剂适应不同品牌水泥，对于宝山水泥可选用9：1的复配比。 N减水剂和A减水剂以5：5~8：2复配时，既可使初始坍落度满足要求又可控制坍落度损失，是比较理想的复配方案。
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